圖7涂層物用量為22．5％時織物的隔熱性能
由圖3～圖7知，織物不論是經(jīng)*還是氧化鋅涂覆后，隔熱性能均較明顯。在熱輻射前12 min，同一用量下，*涂層織物內(nèi)側(cè)溫度的增加量大于氧化鋅涂層織物；當功能粒子用量低于14％時，測試時間內(nèi)，氧化鋅涂層織物內(nèi)側(cè)溫度的增加幅度始終小于*涂層織物，其隔熱性能優(yōu)于*涂層織物；當功能粒子用量大于14％時，輻照時間超過12 min，氧化鋅涂層織物內(nèi)側(cè)溫度的增加幅度大于*涂層織物，其隔熱性能較*涂層織物差。
上述現(xiàn)象可能與*的禁帶寬度（Eg為3．2 eV）比氧化鋅的禁帶寬度（Eg為3．3 eV）小，以及與*表面含有羥基有關。當受到同等強度熱輻射時，*更易吸熱產(chǎn)生電子能級躍遷，從而釋放出熱量，故起始時其涂層織物內(nèi)側(cè)溫度增加量大于氧化鋅。隨著輻照時間的延長，氧化鋅吸收的能量也足以使其產(chǎn)生電子能級躍遷，這時功能粒子對熱輻射的反射功能占主導地位。由于*的折光指數(shù)大于氧化鋅，經(jīng)其涂層后的織物，對近紅外熱輻射的反射作用，大于經(jīng)氧化鋅涂層后的織物，其隔熱性能也優(yōu)于氧化鋅涂層織物。在低用量下，功能粒子對熱輻射的吸收占主導地位，所以*涂層織物的隔熱性能不如氧化鋅涂層織物；隨著用量的增加和輻射時間的延長，功能粒子對熱輻射的反射作用逐漸占據(jù)主導地位，所以*涂層織物的隔熱性能優(yōu)于氧化鋅涂層織物。
當用量低于18％時，隨著功能粒子用量的增加，在同一測試時刻，涂層織物內(nèi)側(cè)溫度的增加幅度明顯下降，涂層織物的隔熱性能增強。這可能與涂層中功能粒子的數(shù)量有關。在低用量時，涂層中所含的功能粒子數(shù)量少，與紅外光子發(fā)生相互作用的幾率低，發(fā)生散射作用的機會就少，所以紅外透過多而反射少。隨著用量的增加，涂層中所含的功能粒子數(shù)量增加，與紅外光子發(fā)生作用的幾率增加，則散射作用增強，紅外反射率增加。當功能粒子用量達到18％時，繼續(xù)增加用量，在同一測試時刻，涂層織物內(nèi)側(cè)溫度的增加量變化甚小，涂層織物的隔熱性能趨于穩(wěn)定。
圖6和圖7顯示的熱輻射-溫度變化曲線極為相似。這因為對于一定強度的紅外輻射，已經(jīng)有足夠的功能粒子與紅外光子發(fā)生作用，使之反射，所以再增加功能粒子的用量，涂層織物隔熱性能的提升幅度不大，可能造成高用量下功能粒子分子之間范德華力作用增強，而引起團聚，給功能粒子的分散和涂層織物的生產(chǎn)帶來麻煩。
綜合考慮以上因素，在保證涂層織物隔熱性能和降低生產(chǎn)成本的前提下，對于*和氧化鋅單功能粒子涂層織物，實際生產(chǎn)中功能粒子的用量不應超過18％，以18％為*用量。
2．2．2機械性能的比較
表1顯示了不同用量下*和氧化鋅涂層織物的機械性能。
表1不同用量*和氧化鋅涂層織物的機械性能注：原布經(jīng)向斷裂強力為671．7 N，斷裂伸長率為14．10％；原布經(jīng)向撕破強力zui大值為9．0 N，平均值為6．3 N。
從表1看出，與原布相比，*涂層織物和氧化鋅涂層織物的斷裂強力增加，而撕破強力下降。這由于有機黏合劑在棉織物上形成一層高分子膜，受到外力拉伸時，可為棉纖維分擔外加應力，因而斷裂強力提高；當涂層織物進行撕破時，由于高分子膜與棉纖維發(fā)生交聯(lián)，阻礙了應力向下集中，因而撕破強力下降。
其中，*涂層織物的斷裂強力隨*用量增加而提高，撕破強力則隨之減??；而氧化鋅涂層織物的機械性能變化呈不規(guī)律性。這主要是由于*的表面羥基和有機黏合劑通過氫鍵形成交聯(lián)網(wǎng)絡。隨著*用量增加，氫鍵數(shù)量增加，交聯(lián)網(wǎng)絡作用增強，膜的延展性也增強，所以*涂層織物的斷裂強力和斷裂伸長率隨之增大。
2．3不同配比涂層織物的隔熱及機械性能
鑒于*和氧化鋅各自的優(yōu)缺點，考慮采用二者的混合物，以制得隔熱性能更好的涂層織物。
在功能粒子總用量為18％的前提下，*與氧化鋅的配比分別為0．75：1、1：1、1．8：1、2．5：1、3：1和6：1，相應的試樣分別記為C1、C2、C3、C4、C5、C6。
來源: 印染在線